此外，因我廠循環水質較差，為保證冷水機冷凝器的換熱效果，冷凝器冷卻上水管路上又增加一個Y字型過濾器。
(6)為減少分子篩吸附器切換時對上塔壓力的影響，產品氧氮放空閥公稱通徑從DN200改為DN300。經開車驗證，此改進是成功的。此外我們在1％液氧排放管出冷箱后，進噴射蒸發器前，加一個DN400截止閥，以防氣動調節閥失去關嚴作用時，用截止閥來控制。
(7)5TYD160型空壓機送氣閥和放空閥選用氣動調節閥。這樣無論壓縮機因何種事故帶壓停車，送氣閥自動關閉，放空閥自動打開，能有效起到保護壓縮機的安全作用。
另外，針對我廠新6000m3／h空分設備投運后，存在著空壓機無備機，而我廠原為“3200”空分設備配套的兩臺LG63C1×2-63D螺桿空壓機，一用一備。為充分發揮備用空壓機的作用，在兩臺螺桿空壓機出口總管上分別引出兩個DN500蝶閥，一個閥向切換板式6000m3／h空分供氣，另一個閥往新6000m3／h空分供氣，解決了兩臺螺桿空壓機為兩套空分不同供氣壓力的備用機問題。在新6000m3／h空分投運后，我們曾用螺桿空壓機供過氣，實踐證明效果較好。
2 裝置調試開車
1997年10月9日14：30，啟動膨脹機開始冷開車，歷經81小時，生產出合格量的產品氧氮氣。總結開車經驗，經歷了幾個曲折過程，具體有以下幾個問題：
(1)下塔液空液位變送器平衡閥未關嚴，使下塔液位長時間的恒定在300mm，由此而導致在工況調節上的失誤，致使下塔阻力計正壓管進液，下塔阻力指示偏高達到28kPa(工藝指標15kPa)。
(2)下塔液空分析管接錯位置，致使整個積液過程中液空純度分析始終是空氣中的氧含量。這個問題也引起在調節上的失誤。最后把冷箱外的液空分析管接在下塔液位計備用正壓閥上，得到了正常的液空純度。
(3)在調整氧純度上，氧氣取出量在6000m3／h，但純度只有98％左右，反復查其原因，是氧流量變送器正壓管吹除閥未關嚴。關閉吹除閥后，經調整使氧產量與純度達到了設計要求。
(4)在調整氮純度上，我們按輔塔阻力工藝指標4．5kPa操作，有時提高到5．5kh左右，其目的是保證下塔阻力15kPa的工藝指標。但氮氣純度在純化器交換過程中很不穩定，而且氮氣中含氧多在40×10-6以上。為此，我們又稍開大V-8閥，把輔塔阻力提到6．3kPa左右，雖然下塔阻力低于15kPa，但氮氣中含氧降到5×10-6以下，滿足了我廠造氣工藝對氮氣高純度的要求。
3 存在問題與建議
3．1 冷水機組
中國空分設備公司成套引進的美國頓漢·布什水冷式雙螺桿單壓縮機冷水機組，其運轉性能良好，操作步驟高效而可靠。但該機組易出現冷凝器冷凝壓力過高而引起的電機過載跳車，如在短時間內恢復不了運行，勢必要造成純化器后空氣中CO2含量超標。該機組冷凝器壓力是通過冷卻水量調節控制，當出現冷凝器水入口過濾器嚴重堵塞或循環水溫度升高，操作工又巡檢不認真時，機組就出現突然停車。為此，冷水機組選用雙壓縮機和使用軟化水以及增設冷凝器冷凝壓力過高報警裝置之后，應在工程設計配套上就引起重視，在操作工藝管理上還要加強 操作工人的崗位責任心。
3．2 增壓機冷卻器
兩臺增壓透平膨脹機配套的增壓冷卻器，在工藝流程上是合二為一使用，冷卻水 是來自冷水機組后的節流降壓低溫水。其結 構是鋼制管殼式，即管程走氣殼程走水。這就與冷水機組是相同的水質要求，而我廠現在使用的冷凍水是循環水，其水質是靠冷凍 水泵入口過濾器來保證，這也不利于增壓冷 卻器的長期使用。
3．3 空冷塔后設分離器
空氣經純化器后再進主換熱器，但在操作中若出現空氣經空冷塔流速快或循環水大量加藥，都可能把水帶進純化器內，加重了 純化器床層下部分子篩的吸附量，次數較 多，要影響分子篩的使用周期。為此，建議空分設備制造廠家，應在分子篩流程中，空冷塔后空氣管路增設水分離器，以有效避免在出現意外事故時，把水帶入純化器內。
